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.visto che ho perso un po' di tempo a fare questi disegnini, li posto, ad uso dei più giovani che dovessero passare di qui. 
il caso 1) mostra l'andamento massimo delle tensioni lungo una barra con adeguata lunghezza di ancoraggio la. se la lunghezza di ancoraggio non è adeguata, la tensione si adegua "da sola", nel senso che fy non si raggiunge entro la lunghezza la ipotizzata ma un po' più in là.
il caso 2) mostra l'andamento massimo "teorico" delle tensioni entro 2 barre sovrapposte per una lunghezza ls = la. nella generica sezione S la somma delle tensioni è f1+f2=fy.
il caso 3) mostra il reale trasferimento delle tensioni dalla barra A alla barra B. poiché il trasferimento delle tensioni possa avvenire, è infatti richiesto un puntone compresso di calcestruzzo che premendo da una parte contro la barra A e dall'altra contro la barra B le mette in tensione. il risultato è che alla tensione f2 nella sezione S corrisponde (dall'altra parte del puntone) una tensione f1' < f1 e quindi f1'+f2<fy. anche in questo caso, la tensione si adegua da sola per cui, nella sezione in cui inizia la ripresa della seconda barra, essa scende da fy ad un valore inferiore, raggiungendo fy solo un po' più in là. in sostanza, la lunghezza la che era sufficiente ad ancorare una sola barra garantendo una tensione fy non è sufficiente a sovrapporre 2 barre garantendo ancora il trasferimento di fy.
per questo motivo, il minimo valore della lunghezza di sovrapposizione è stabilito dalle varie normative almeno pari a 1,3 volte la. il caso 4 ) mostra la situazione che si realizza quando si adotta una lunghezza di sovrapposizione adeguatamente maggiore di la.
il caso 5) mostra infine cosa succede quando la lunghezza di sovrapposizione è pari a 2 volte la: non c'è più bisogno che si realizzi la formazione del puntone di calcestruzzo perché sono in tal caso sufficienti le sole tensioni di aderenza ed ognuna delle 2 barre risulta adeguatamente ancorata per conto suo.
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Leonhardt Monnig cap. 5, 3° volume
lo avevo ripassato appena prima che tu postassi e notavo che l'andamento delle tensioni per il trasferimento della forza non lo riporta lineare.
una bella e succinta spiegazione anche per i meno giovani.. -
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aggiungo: il caso 5) elimina anche eventuali problemi derivanti dalla errata posa delle barre in cantiere perché nei casi 2-4) la formazione di un efficace puntone di calcestruzzo è possibile solo se la distanza tra le barre da sovrapporre è non superiore a 3 volte il loro diametro. adottando la regola di cui al caso 5) le barre possono anche trovarsi a distanza superiore e garantire ugualmente gli sforzi che vengono a loro richiesti. . -
studioingegneriastrutturale .
User deleted
Le (7.4.26) delle NTC si applicano solo alle barre che si ancorano nei nodi (interni o esterni).
Le equivalenti (5.50) dell’EC8 pare si debbano applicare alle armature che attraversano i nodi (interni o esterni), a prescindere dal fatto che esse si ancorino nei nodi o attraversino i nodi per ancorarsi nella trave opposta oltre la zona critica.
La seconda delle (7.4.26)=(5.50) (nodi esterni) è:
∅/h_c ≤(7.5f_ctm)/(γ_Rd f_yd ) (1+0.8v_d )
cioè
h_c≥(γ_Rd f_yd)/(7.5f_ctm (1+0.8v_d ) )∅ (*)
Paulay (Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings) sembra condividere la posizione dell’ EC8.
CONDIVIDETE?
Se un’armatura si ancora in un nodo (interno o esterno):
secondo le NTC: l’ancoraggio essa deve essere 1.44Lb+6Ø (1.25fyk=1.44fyd)
affinché la dimensione h_c della colonna sia sufficiente all’ancoraggio, deve risultare:
〖1.44L〗_(b,eq)+6∅≤h_c-c-∅_st
cioè
h_c≥〖1.44L〗_(b,eq)+6∅+c+∅_st=1.44α_1 ∅/4 f_yd/f_bd +6∅+c+∅_st (**)
secondo l’EC8: l’ancoraggio essa deve essere Lb+kdØ (kd=0 in CD”M”=CD”B” e kd=5 in CD”H”=CD”A”).
Paulay (Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings) sembra condividere la posizione delle NTC.
CONDIVIDETE?
Secondo NTC e EC8, il mancato soddisfacimento delle (*) può essere by-passato adottando una delle seguenti misure:
le travi possono essere estese orizzontalmente nella forma di sbalzi esterni;
si possono utilizzare barre munite piastre di ancoraggio saldate alle parti terminali delle barre;
si può aggiungere uno squadro con una lunghezza minima di 10dbL e barre trasversali nella piega con diametro ≥ 0.6dbL.
Secondo Paulay (Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings), le stesse misure a), b), c) sono un metodo per by-passare il mancato soddisfacimento delle (**).
Se applico le misure a) / c) per by-passare il mancato soddisfacimento delle (**) (Paulay), allora:
- soluzione a): sbalzo della trave deve essere ≈ 〖1.44L〗_(b,eq)+6∅ - h_c
- soluzione c): dovrei controllare che 3.14(Ø2/4)1.44fyd ≤ 3.14∅ fbd (hc-6Ø) – componente orizzontale del puntone di calcestruzzo nel nodo.
Se applico le misure a) / c) per by-passare il mancato soddisfacimento delle (*) (NTC e EC8), allora:
- soluzione a): quanto deve essere lungo lo sbalzo della trave nell’ipotesi in cui h_c sia sufficiente a soddisfare la (**)? Deve essere uguale a hc min – hc reale?
- soluzione c): adottando squadro ≥10Ø e barrotti ≥0.6Ø ho risolto, qualunque sia il rapporto h_c⁄∅ ?
LA DUBBIA APPLICAZIONE DELLE SOLUZIONI a) e c) SECONDO L’INTERPRETAZIONE NTC / EC8, MI FA PENSARE CHE LA STRADA CORRETTA SIA QUELLA DI PAULAY.
VOI CHE NE PENSATE?
AUSPICO UN VOSTRO COSTRUTTIVO RISCONTROFile Allegato
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e fardis?
cosa dice in proposito fardis?. -
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Nel Fardis ho trovato velocemente questo, anche se non so se è esattamente quello che cerchi.
Questo è un riasunto di tutte le formule EC8 (sempre dal Fardis)
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Ancoraggi delle barre longitudinali delle traviNTC e EC8 a confronto |
